1. 引言
总体而言，分层间隔装甲的防护效率，低于同等重量的单层均质装甲。仅当前置装甲板对弹丸产生作用，使其无法有效侵彻后置主装甲时，分层装甲才会体现出优势。前置装甲板可通过以下方式影响弹丸：
(a) 引发弹丸偏航，使弹丸以侧向姿态撞击后置主装甲。
该效应要求两层装甲之间存在较大间距，因此通常无法应用于坦克装甲设计。
(b) 触发穿甲弹引信提前起爆：穿甲弹会被位置合适的起爆前置板引爆，而引信的改装调整，会影响所需的装甲间距与前置板厚度。
(c) 剥离弹丸被帽：薄前置板可将弹丸的穿甲被帽剥离，若后置主装甲为表面硬化装甲，则弹丸在特定工况下的侵彻能力会完全失效。该构型的适用场景与最优参数，已在参考文献(1)中首次展开讨论。
(d) 击碎无被帽弹丸：前置板可将无被帽弹丸击碎，使后置主装甲仅需抵御弹丸的破碎残片。

实验弹头外形
A平头
B 1.4倍口径弹头曲率半径、带被帽的弧形弹头
C按比例缩小的5.25英寸穿甲弹
D1.4倍口径弹头曲率半径、无被帽的弧形弹头

弹丸击穿第一层甲板后产生的偏航，会以不同的速率发展，且会随飞行距离、从入射开始连续击穿的甲板数量增加而不断增大；在这份试验样本中，偏航量是在弹丸撞击主装甲板前的固定距离上测得的。
（备注：在我看来，该试验中装甲板的间距（2.7英寸）过小，无法还原舰船典型的甲板布局）

偏航的发展规律具备相当的可预测性。
存在一个所谓的最优偏航角，这个角度会提升弹丸对主装甲板的穿甲能力。
如果将主装甲板布置在这个偏航角对应的距离上，其防护效果会大幅下降。
偏航角过小会发生跳弹，偏航角过大则会导致弹丸失稳倾覆；而在这两个临界值之间，正如上表所示，穿甲能力反而可能得到提升。
我们可以看到，二战期间列装的制式弹丸，其最优偏航角大致在15度左右。

最佳偏航角，看似条件非常苛刻。但实际上只要多层甲板布置过近就会出现这样的问题。胡德就是非常典型的例子：
1919年针对胡德号的防护试验，其主装甲甲板就是第二层甲板。
即便把主装甲厚度增加到6英寸，也无法解决这个问题——根据试验记录，弹丸撞击第二层甲板时，已经产生了15度的偏航角。英国人当时不仅发现了偏航带来的影响，还意识到了叠层装甲防护的效能衰减问题。

而德国人将主装甲甲板布置在两倍于胡德号试验的距离上（即第三层甲板），这套设计取得了预期效果（50毫米首层甲板+100毫米第三层主装甲甲板，等效于150毫米厚的单层装甲板）。
在1946年英国人的档案中，将提尔皮茨的甲板视为完整的6寸。
而德国人则认为：面对自己的16寸，该防护体系能在30km内将其挡下

第2到第7楼因莫名原因被吞，正在想办法搞审核。

鸭滑的布置符合美式叠加中laminated armour.的描述，与本案并不相符。